帶狀組織的存在使鋼的組織不均勻，影響鋼材性能，如形成各向異性，降低鋼的塑性、 沖擊韌性和斷面收縮率，產(chǎn)生冷彎不合格、沖擊廢品率高、熱處理時鋼材容易變形等不良后果。

根據(jù)資料，控制帶狀組織主要有以下3個途徑：

(1) 調(diào)整加熱制度，提高加熱溫度并延長加熱物擴散均勻，達到理想的奧氏體均勻化，同時使奧氏體的晶粒尺寸超過原始帶狀的條帶寬度，以減輕原始帶狀。

(2) 控制合理的終乳溫度，適當降低終軋溫度(以接近Ac3為宜)，細化奧氏體晶粒，以達到細化鐵素體晶粒，從而加大其與富錳帶間距之間的差別，減輕帶狀組織。

(3)加大終軋后冷卻速度，抑制碳在原始帶狀基礎(chǔ)上的長距離擴散，消除或減輕鐵素體和珠光體的帶狀組織。

      柳鋼第三棒材生產(chǎn)線主要承擔16~42 mm 的圓鋼生產(chǎn)。其坯料斷面尺寸：165 mm x 165 mm;步進式加熱爐有效尺寸：21 950 mm X 10 760 mm;爐子設(shè)計最大加熱能力：150 t/h; 軋機：610x6+430x6+370x6。由于中型軋鋼廠初期生產(chǎn)20CrMnTi圓鋼存在較嚴重的帶狀缺陷，為防止三棒材生產(chǎn)線出現(xiàn)類似情況，我們進行試驗研究，希望優(yōu)化并確定三棒材生產(chǎn)線生產(chǎn)20CrMnTi鋼的工藝。

方案設(shè)計

      考慮到成品的最終表面質(zhì)量以及軋機負荷，加熱溫度、開軋溫度和加熱時間設(shè)定：軋制規(guī) 格：26 mm;加熱段溫度：1150 ℃~1230℃;均熱段溫度：1110 ℃~1190℃開乳溫

      通常，由于棒材連軋過程中存在塑性變形熱，尤其精軋階段高速軋制時，其產(chǎn)生的變形 熱可抵消大部分過程溫降，即終軋溫度和開軋溫度較接近；由于三棒材生產(chǎn)線乳機之間無控冷設(shè)備，這樣終軋溫度則不能作為控制的對象，只得通過控制乳后控冷溫度來彌補終軋溫度較高的不足。冷卻速度對帶狀組織影響的機制主要是對碳的擴散速度的控制，當軋后控制冷卻速率大于臨界冷卻速率時，抑制碳和其他元素的擴散，可降低帶狀組織等級，隨著冷卻速度的增加，帶狀組織級別減小或消除，但同時必須考慮由于冷卻速度過大引起的淬火組織等缺陷。

      消除帶狀組織的臨界冷卻速度不是一個恒定值，國內(nèi)學者對16Mn的V_k得出了不同的實驗結(jié)果：北京科技大學李文卿的實驗結(jié)果為 4.3℃；上海大學林大為采用試驗條件下的外推法測得不同壓下率下的不同臨界值。故各廠的生產(chǎn)條件不同，要測定合理的臨界冷 卻速度V_k，只能進行試驗摸索；設(shè)定不同的上冷床溫度，即通過調(diào)整成品后穿水裝置的穿水強度，采取不同的冷卻強度進行軋后控冷；然后，對不同冷卻工藝的成品取樣分析，最后根據(jù)試驗結(jié)果選定成品上冷床的溫度范圍。上冷床溫度設(shè)定試驗方案。

試制結(jié)果

      此次試制分為3個階段：

 （1)采取不穿水和強穿水，研究其成品金相及力學性能情況；

  (2)根據(jù)第1次試制結(jié)果，制定第2次軋制實驗工藝并進行試制，研究其成品金相及力學性能情況；

 （3)根據(jù)前2次試制結(jié)果，制定批量生產(chǎn)工藝，取常規(guī)成品生產(chǎn)樣進行分析，驗證批量生產(chǎn)工藝是否合理。

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